熱管是一種高效的傳熱元件，它利用工質的蒸發、流動、冷凝和回流來實現熱量從高溫區域向低溫區域的高效傳輸。熱管主要由管殼、毛細芯和工質三部分組成。根據工作溫度的不同，熱管可分為低溫熱管、中溫熱管和高溫熱管。高溫熱管通常是指工作溫度在 750 K 以上的熱管[1]，由于其優異的耐高溫及導熱性能，在航天、能源等領域具有重要應用前景[2?5]。

吸液芯是熱管的核心部件，其孔結構對熱管傳熱性能具有重要影響。熱管吸液芯主要包括絲網式[6?7]、溝槽式[8?9]、粉末燒結式[10?12] 以及復合吸液芯[5,13]。多孔高溫合金由于具有優異的高溫力學性能及良好的抗疲勞、耐氧化、耐腐蝕等性能，是高溫熱管吸液芯的理想候選材料。多孔高溫合金的結構和性能與其制備工藝密切相關。趙洪炯等[14] 以GH3536 高溫合金粉末為原料，首先通過添加穩定劑制得穩定漿料，再采用定向冷凍成型技術制備出定向多孔高溫合金。研究表明，隨著漿料固相體積分數從 10% 增加到 30%，定向孔徑從 308 μm 減小到 198 μm，多孔材料軸向抗壓強度從 10.72 MPa 增加到 75.02 MPa，徑向抗壓強度從 9.2 MPa 增加到78.49 MPa。米國發等[15] 采用造孔劑法制備了孔結構為球形中空孔和線型中空孔的鎳基多孔高溫合金材料。結果表明，制備的多孔高溫合金孔隙分布均勻，孔徑大小一致；孔隙率隨造孔劑添加量增加而增加，當造孔劑質量分數為 40% 時，可制備出孔隙率為 81.62% 的球形多孔材料；壓縮力學性能測試 結 果 表 明 ， 多 孔 高 溫 合 金 最 高 抗 壓 強 度 為40.01 MPa，剪切模量為 1230MPa。Zhou 等 [16] 通過非連續沉淀結合去合金化的方法制備出納米多孔結構 Ni?Co?Al 合金，研究結果顯示，這種材料具有納米片層結構，片層厚度和片層間距分別為 11 nm和 30 nm。由于其獨特的結構特征，這種納米多孔材料展示出優異的催化性能。

近年來，隨著增材制造技術的快速發展，其在微孔結構設計和制備方面展現出獨特的技術優勢，引起人們廣泛關注。目前，利用增材制造技術制備多孔不銹鋼[17?18]、多孔 Ni?Mn?Ga 合金[19] 及多孔銅[20] 等金屬材料已有大量研究，但有關增材制造制備多孔高溫合金的研究卻鮮有報道，針對激光增材制造多孔金屬吸液芯性能的研究還有待進一步深入。本文采用選區激光熔化技術，通過調控工藝參數制備出結構功能一體化的多孔高溫合金吸液芯材料，表征了多孔材料毛細抽吸性能及室溫壓縮性能，分析了孔結構對吸液芯毛細性能和力學性能的影響。

1、 實驗材料及方法

實驗原料為氣霧化 GH4169 高溫合金粉末，粉末化學成分如表 1 所示。GH4169 高溫合金的理論密度為 8.24 g/cm3。利用激光粉末粒度儀（Master-sizer 2000）測量粉末粒徑分布，結果如圖 1（a）所示，可以看出 GH4169 高溫合金粉末粒徑主要分布在 10～100 μm 之間。掃描電子顯微鏡（scanningelectron microscope，SEM）顯示粉末形貌主要為球形，如圖 1（b）所示。選區激光熔化設備為 EOSM290，激光掃描速度為 960 mm/s，通過調整激光功率和激光掃描間隔制備出 5 種具有不同孔隙結構的多孔材料樣品，樣品編號依次為 S1、S2、S3、S4 和 S5，具體激光增材制造工藝參數如表 2 所示。

激光增材制造 GH4169 高溫合金多孔材料樣品為圓柱形，直徑為 25 mm，高度為 20 mm，如圖 2 所示。

激光增材制造樣品經切割和冷鑲后，依次使用 240 目、800 目、1500 目、3000 目的砂紙拋磨，最后使用粒度為 0.5 μm 的金剛石研磨劑拋光。拋光后在乙醇溶液中超聲清洗 30 min，去除孔隙中脫落的粉末和拋光劑等雜質，隨后放入真空干燥箱中在 60 ℃ 環境下干燥 24 h。通過 JSM?7600F 型場發射掃描電子顯微鏡觀察樣品孔隙結構，每個樣品至 少選取 100 個孔隙；利用 ImageJ 軟件測量其孔徑尺寸，然后利用 Origin 軟件繪制孔徑分布圖。

根據國標 GB/T 5163-2006 測量多孔材料密度和開孔率，如式（1）～式（4）所示。首先用電子天平稱量多孔樣品的初始質量（m1），然后對多孔樣品表面進行封蠟處理，利用排水法分別測量樣品及其懸吊裝置在空氣和水中的總質量（ma 和 mw）。測量樣品開孔率前需要對多孔樣品進行浸油處理，將原始樣品放入盛有機油的容器內（樣品浸沒在油中），然后置于真空箱中進行抽真空處理，真空度小于1 kPa，待完全浸潤后將樣品從機油中取出，把機油瀝干并清除樣品表面過量的機油，利用電子天平秤量含油樣品的質量（m2）。

V = (ma ?mw)/ρw(1)

ρ = m1/V(2)

ε開 = (m2 ?m1)/(ρ2 ·V)(3)

ε總 = 1?ρ/ρ0(4)

式中：V 為多孔樣品體積；ρ 為多孔樣品密度；ε開為多孔樣品開孔孔隙率；ε總為多孔樣品總孔隙率；ρw 為水的密度，1 g/cm3；ρ2 為浸潤多孔樣品的機油的密度，0.9 g/cm3；ρ0 為 GH4169 高溫合金的理論密度，8.24 g/cm3。

毛細抽吸實驗采用重量法進行，該方法主要記錄吸液芯抽吸的工質質量隨時間的變化，對實驗設備要求低，操作方便。自行設計的毛細抽吸實驗裝置如圖 3 所示。利用電子萬能材料試驗機（Z20）測試多孔樣品的室溫壓縮性能，壓縮應變速率為1 mm/s，多孔材料壓縮變形結束后，根據壓縮應力應變曲線計算出壓縮彈性模量。為了保證多孔樣品壓縮性能的重復性，每種材料測試 3 個樣品并取平均值。

2、 結果及討論

2.1 微孔結構表征

激光增材制造多孔 GH4196 高溫合金樣品的實際密度、總孔隙率以及開孔孔隙率如表 3 所示。由表可知，激光增材制造多孔高溫合金樣品 S1～S5的密度逐漸下降，從 7.95 g/cm3減小到 4.44 g/cm3，樣品總孔隙率和開孔孔隙率逐漸增加，分別從 3.5%和 0.3% 增加到 46.1% 和 21.7%，樣品孔隙率的增加主要與增材制造過程中激光加熱功率有關。由表 2 可知，從樣品 S1 到 S5，激光加熱功率逐漸從285 W 減小到 160 W，激光功率的下降致使粉末溫度不均勻性增加，粉末以液態進入熔池的機率下降，熔池尺寸減小，這可能導致在相同激光掃描間隔時間下未熔化或燒結的粉末比例增加，從而有利于更多孔隙的形成。這種由于激光功率下降導致熔池尺寸減小的現象在 GH3536 高溫合金[21] 及 Ni60A 合金[22] 激光熔化過程中已被報道和證實。此外，對于樣品 S1 和 S2，雖然兩者具有相同的加熱功率，但由于掃描間隔時間的增加（從 0.25 s 增加到 0.35 s），樣品孔隙率也明顯增加，這表明增加激光掃描間隔時間也有助于提高增材制造多孔高溫合金樣品的孔隙率。

激光增材制造多孔 GH4169 高溫合金樣品顯微形貌如圖 4 所示。可以看出，從 S1 到 S5，多孔高溫合金樣品孔隙率逐漸增加，這與排水法測試結果相吻合。值得注意的是，樣品 S1、S2 和 S3 由于孔隙率不高，孔隙之間沒有形成連通結構，孔隙形狀多為三角形或近似四邊形，長寬比較小。隨著孔隙率的進一步增加，孔隙之間發生連通，且孔隙率越高，孔隙之間的連通也明顯，孔隙形貌呈長條狀，且孔徑尺寸也明顯增大。

圖 5 所示為激光增材制造多孔 GH4169 高溫合金樣品孔徑分布。可以看出，從 S1 到 S5，樣品孔徑逐漸增大。S1 樣品孔徑較小，主要孔徑尺寸分布在 10～70 μm 之間，平均孔徑為 28 μm；S2 樣品孔徑尺寸主要分布在 30～200 μm 之間，平均孔徑為 96 μm；S3 樣品孔隙主要分布在 60～180μm 之間，平均孔徑為 115 μm；S4 孔徑主要分布在 100～400 μm 之間，平均孔徑為 234 μm；S5 樣品孔徑主要分布在 100～800 μm 之間，平均孔徑為 325 μm。

2.2 毛細抽吸性能

圖 6 為多孔 GH4169 高溫合金樣品毛線抽吸曲線，其對應的樣品抽吸速度和最大抽吸質量如表 4所示。由于樣品 S1、S2 和 S3 孔隙率較低，且主要為閉孔結構，因此其毛細性能較弱，在此不做討論。對于樣品 S4 和 S5，其毛細抽吸速度分別為4.44 mg/(s·cm³) 和 6.56 mg/(s·cm³)，隨著多孔樣品孔隙率增加，樣品抽吸速度增大。樣品 S4 和 S5 的 毛細抽吸質量分別為 91.3 mg/cm³ 和 81.7 mg/cm³，雖然 S5 樣品比 S4 樣品孔隙率更高，但其毛細抽吸質量卻低于 S4 樣品，這可能是由于 S5 樣品孔徑較大，毛細抽力低于 S4 樣品所致。通常情況下孔隙率的增加有助于提高吸液芯毛細性能。除了孔隙率以外，孔徑尺寸對吸液芯毛細性能也具有重要影響，隨著孔徑尺寸增大，毛細力減少，滲透率增大，毛細力和滲透率之間通常呈倒置關系。吸液芯毛細抽吸質量是多孔結構毛細力和滲透率共同作用的結果，因此，如何調控孔徑尺寸獲得較好的毛細力和滲透率結合，對于多孔結構吸液芯毛細性能的提升顯得尤為重要。盡管樣品 S4孔隙率低于樣品 S5，但由于其較小的孔徑尺寸，致使其毛細抽吸質量大于樣品 S5。這一研究結果表明，在設計和制備多孔結構吸液芯時，應綜合考慮孔隙率和孔徑之前的匹配關系。

2.3 壓縮力學性能

力學性能可以反映多孔材料在服役過程中抵抗變形的能力，是多孔金屬材料非常重要的性能指標。

優異的力學性能能夠確保吸液芯孔結構不發生變化，有利于保持熱管傳熱性能的穩定。熱管工作過程中的可能受力環境與壓縮變形條件更為接近，因此本文采用壓縮變形的方式來測試多孔 GH4169 高溫合金樣品的力學性能。圖 7 是激光增材制造多孔GH4169 高溫合金樣品壓縮性能曲線，表 5 是其對應的壓縮力學性能數據。如圖 7（a）所示，多孔高溫合金樣品壓縮應力應變曲線呈現出 3 個不同的變形階段，即彈性階段、應變平臺階段和致密化階段。樣品在彈性階段的最大應變不超過 4%；在應變平臺階段的最大應變約為 51%，展現出明顯的應變強化特征；致密化階段的最大應變超過 66%。在多孔材料壓縮變形過程中，這種應變特征基本不隨孔隙率的變化而變化。激光打印多孔高溫合金樣品的彈性模量均超過 10 GPa，彈性極限超過 200 MPa，且隨著孔隙率的增加而降低。當多孔樣品孔隙率從 3.5% 提升到 46.1% 時，彈性模量從 53 GPa 下降到 11 GPa，彈性極限從 768 MPa 下降到 217 MPa，如圖 7（b）所示。

圖 8（a）為多孔高溫合金樣品壓縮變形前照片，壓縮樣品為圓柱形，直徑 6 mm、高 12 mm。

壓縮變形后，多孔高溫合金樣品高度出現明顯下降，橫截面增大，如圖 8（b）～圖 8（f）所示。值得注意的是，樣品 S1 由于孔隙率較低，壓縮變形后表面沒有明顯裂紋出現，樣品 S2 壓縮變形后表面開始出現裂紋，隨著多孔樣品孔隙率進一步增加，多孔材料樣品表面裂紋逐漸加深。本研究中壓縮實驗在應變量達到 66% 時停止，且壓縮變形過程中 應力未出現突然降低的情況，即未出現多孔材料樣品突然斷裂而導致失效，表明多孔材料樣品有較好的抗壓縮變形能力。

3、 結論

利用激光增材制造技術，通過調控激光功率和掃描間隔制備出具有不同孔隙結構的多孔 GH4169高溫合金樣品，系統研究了孔結構對多孔材料毛細性能及壓縮力學性能的影響。

（1）隨著激光功率從 285 W 減小到 160 W，多孔高溫合金樣品總孔隙率從 3.5% 增加到 46.1%。

（2）隨著總孔隙率從 15.6% 增加到 21.7%，多孔高溫合金樣品的毛細抽吸速度從 4.44 mg/(s·cm³)增加到 6.56 mg/( s·cm³)，毛細抽吸質量從 91.3 mg/cm³下降到 81.7 mg/cm³，毛細抽吸質量的減少可能與樣品孔徑增大導致毛細力下降有關。

（3）隨著孔隙率的增加，多孔樣品彈性模量從 53 GPa 降低到 11 GPa，彈性極限從 768 MPa 減小到 217 MPa，激光增材制造多孔高溫合金樣品均展現出較好的抗壓縮變形能力。

參 考 文 獻

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