TA18(Ti-3Al-2.5Ｖ)是美國(guó)20世紀(jì)60年代末研制的一種近α型鈦合金，因其具有良好的力學(xué)性能、加工性能和優(yōu)于TC4鈦合金的焊接性能，被廣泛用作航空管材[1]。相比不銹鋼或鋁合金管材，TA18鈦合金管材不僅能承受更大的工作壓力，還能滿足航空航天領(lǐng)域?qū)煽啃约俺志眯缘囊骩2]。

在工程應(yīng)用過程中，鈦合金管材、 板材和型材均會(huì)受到空間位置及裝配精度的限制，勢(shì)必要采用合適的焊接方法對(duì)其進(jìn)行連接[3-４]。 在實(shí)際應(yīng)用中，TA18 鈦合金管材常以無縫管的形式使用，因而對(duì)于TA18 鈦合金的研究主要集中在軋制及無縫管加工方面[5 － 7]。

隨著鈦焊管制備技術(shù)的發(fā)展，相比無縫鈦管，鈦焊管在制造成本、 綠色高效、 壁厚均勻一致性等方面顯示出一定的優(yōu)勢(shì)，并已在某些領(lǐng)域取代無縫鈦管獲得應(yīng)用[8]。 然而，現(xiàn)階段針對(duì)TA18鈦合金焊管的研究較少，尤其是焊縫對(duì)服役性能的影響有待深入研究。 因此，分別采用鈦焊管工業(yè)生產(chǎn)中常用的直流鎢極氬弧焊(直流 TIG)、 脈沖鎢極氬弧焊(脈沖 TIG)和激光焊接工藝對(duì)TA18鈦合金板材進(jìn)行焊接，研究不同焊接工藝對(duì)焊縫幾何形狀、 顯微組織及力學(xué)性能的影響，以期為TA18鈦合金焊管的研發(fā)提供一定的理論依據(jù)和技術(shù)參考，推進(jìn)鈦合金焊管的生產(chǎn)應(yīng)用。

1、實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)材料為2ｍｍ 厚的TA18鈦合金冷軋帶卷，其化學(xué)成分如表1所示。 從冷軋鈦帶卷上切取試樣，規(guī)格為 500mm × 100mm × 2mm。

采用直流 TIG、 脈沖 TIG 和激光焊接3種方式分別沿著板材軋制方向焊接TA18鈦合金板材。 施焊前，用砂紙打磨試樣表面，然后用酒精沖洗，烘干。

TIG 焊接和激光焊接過程中均采用純氬氣對(duì)高溫焊接熔池區(qū)域進(jìn)行雙面保護(hù)，其中鎢極保護(hù)噴嘴氣體流量為 8L/min，焊接拖罩氣體流量為10L/min，背面保護(hù)氣體流量為10L/min。

TIG 焊機(jī)型號(hào)為松下 ＹＣ-４00ＴＸ４ 型，激光器為6000Ｗ 光纖激光器，焊接工藝參數(shù)如表2所示。 在使用脈沖 TIG 焊接時(shí)，基值電流是峰值電流的 20％ ，同時(shí)脈沖頻率設(shè)定為 200 Ｈｚ，有利于降低焊接總體

的熱輸入，方便控制熔池的形貌和尺寸，使得焊道表面紋理光滑。 脈沖 TIG 焊接的平均電流為180A，直流 TIG 焊接的電流為215A。

按圖 1 所示，采用激光切割機(jī)在TA18鈦合金焊接接頭位置截取金相試樣和力學(xué)性能試樣。 金相試樣經(jīng)過磨拋后，用 Ｋｒｏｌｌ 試劑進(jìn)行腐蝕。 采用 ＸＪＺ-6Ａ 型光學(xué)顯微鏡觀察焊接接頭組織，并用 ４02ＭＶＡ型顯微硬度計(jì)測(cè)量焊接接頭不同位置的顯微硬度，加載載荷為9.8Ｎ，持續(xù)時(shí)間為15s。 拉伸試樣按照ＧＢ / Ｔ 2651—2008 加工，標(biāo)距長(zhǎng)度為 100mm。 采用ＣＭＴ5105 型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸性能測(cè)試，拉伸速率在試樣屈服之前為0.2mm/min，之后增加至20mm/min。 彎曲試樣按照GB/T2653—2008 加工，壓頭直徑為 6mm，下壓頭間距為 12mm，彎曲速率為 60mm/min。

2、結(jié)果與分析

2.1 宏觀形貌

圖2為不同焊接工藝下TA18鈦合金焊接接頭表面的宏觀形貌，焊縫及熱影響區(qū)寬度如表3所示。

圖2可以看出，TIG 焊接和激光焊接都可實(shí)現(xiàn)TA18 鈦合金板材雙面良好成形，焊縫正面和背面均連續(xù)均勻。 由于直流 TIG 焊接熱輸入較大，焊縫寬度達(dá)到8.72mm； 采用脈沖 TIG 焊接時(shí)，高頻脈沖促使電弧能量集中，整體的焊接熱輸入減小，焊縫寬度降低至7.40mm； 而激光焊接過程中激光束具有更強(qiáng)的穿透性且激光能量更加集中，致使激光焊接接頭焊縫和熱影響區(qū)寬度均明顯降低，焊縫寬度僅為2.66mm，相比于直流 TIG 焊接降低約69.5％ 。

激光焊接具有最快的熔池加熱和冷卻速度，熔池高溫停留時(shí)間短，液態(tài)金屬流動(dòng)性差，熔池中心的液態(tài)金屬不能及時(shí)回流到焊縫兩側(cè)，導(dǎo)致焊縫兩側(cè)咬邊缺陷增加。 而脈沖 TIG 焊接可對(duì)焊接熔池的流動(dòng)性進(jìn)行調(diào)控，因而能夠更好地控制焊縫熔透行為、 焊縫寬度和咬邊。 相比激光焊接，脈沖 TIG 焊縫中心位置熔池下塌降低，熱影響區(qū)位置的熔池咬邊也得到一定削弱。

2.2 顯微組織

圖 3 為不同焊接工藝下TA18鈦合金焊接接頭的橫截面形貌。 圖 ４ 為TA18鈦合金焊接接頭橫截面組成區(qū)域示意圖。 由圖 ４ 可以看出，TA18 鈦合金焊接接頭主 要 分 為 母 材 ( ｂａｓｅ ｍｅｔａｌ，ＢＭ)、 熱 影 響 區(qū)(ｈｅａｔ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｚｏｎｅ，ＨＡＺ)和焊縫區(qū)(ｗｅｌｄ ｚｏｎｅ，ＷＺ)，而熱影響區(qū)根據(jù)受熱情況分為粗晶熱影響區(qū)(ｃｏａｒｓｅｇｒａｉｎ ｈｅａｔ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｚｏｎｅ，ＣＧＨＡＺ) 和 細(xì) 晶 熱 影 響 區(qū)(ｆｉｎｅ ｇｒａｉｎ ｈｅａｔ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｚｏｎｅ，ＦＧＨＡＺ)。 從圖 3 可以看出，直流 TIG 焊接接頭粗晶熱影響區(qū)的晶粒呈現(xiàn)鑄態(tài)組織特征。 脈沖 TIG 焊接方式能夠降低焊縫熔池的整體熱輸入，同時(shí)峰值電流和基值電流交替對(duì)熔池液態(tài)金屬進(jìn)行加熱和冷卻，有利于加強(qiáng)對(duì)焊接熔池的攪拌作用，細(xì)化粗大的柱狀晶粒。 激光焊接具有較快的加熱和冷卻速率，熔池液態(tài)金屬主要依附于熱影響區(qū)半熔化晶粒形核長(zhǎng)大，熔池高溫停留時(shí)間相對(duì)較短，晶粒來不及長(zhǎng)大便凝固； 焊縫柱狀晶區(qū)晶粒呈 ４5°夾角從兩側(cè)對(duì)稱向焊縫中心位置生長(zhǎng)，具有較大的長(zhǎng)寬比。

圖 5 為TA18鈦合金焊接接頭不同位置的金相組織。 從圖 5 可以看出，雖然直流 TIG、 脈沖 TIG、 激光焊接的熱源形式有所差異，但焊接接頭不同區(qū)域的微觀組織特征基本相似。TA18鈦合金母材組織為等軸 α 相，當(dāng)焊接加熱溫度超過 α/ β 轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，母材中的 α 相向 β 相轉(zhuǎn)變，高溫下 β 晶?？焖匍L(zhǎng)大[９ － 10]。 在隨后的快速冷卻過程中，焊縫熔池內(nèi)粗大的 β 晶 粒 保 存 至 固 相，并 形 成 針 狀 馬 氏 體 α′相[11]。 直流 TIG 焊接接頭中除針狀馬氏體 α′相之外，還存在大量先共析 α 相，其中焊縫區(qū)內(nèi)先共析α 相占比最大且呈塊狀團(tuán)聚分布，這表明即使在焊縫熔池快速冷卻的過程中，熔池內(nèi)局部區(qū)域仍存在較大溫差，導(dǎo)致不同位置的冷卻速度不同，造成焊縫區(qū)不同位置顯微組織存在差異。 與直流 TIG 焊縫中存在較大的塊狀 α 相不同，脈沖 TIG 焊縫中的針狀馬氏體 α′相更加細(xì)小，呈交錯(cuò)的網(wǎng)籃組織形態(tài)。

激光焊接焊縫區(qū)顯微組織主要為原始 β 晶界隔開的針狀馬氏體 α′相及少量的塊狀相變 α 相，且網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體 α′相占比最大，組織最細(xì)。

粗晶熱影響區(qū)為針狀馬氏體 α′相和更加細(xì)小、彌散分布的塊狀轉(zhuǎn)變 α 相。 隨著距離熱源中心位置的增加，細(xì)晶熱影響區(qū)的加熱溫度較低且冷卻速度快，晶粒尺寸仍然較小，僅有部分 α 相轉(zhuǎn)變?yōu)楦邷卅?相(深色)，隨后冷卻過程中形成 α ＋ α′相組織。

2.3 力學(xué)性能

由于TA18鈦合金直流 TIG、 脈沖 TIG 和激光焊接接頭微觀組織存在差異，導(dǎo)致焊縫顯微硬度也有所不同。TA18鈦合金母材顯微硬度值為2.17GPa，激光焊接接頭焊縫區(qū)的平均顯微硬度值達(dá)到2.73GPa，顯著高于直流 TIG 和脈沖 TIG(焊縫區(qū)的平均顯微硬度值分別為2.53、 2.57GPa)。 這是因?yàn)榧す夂附泳哂休^快的冷卻速率，導(dǎo)致焊縫區(qū)形成大量細(xì)小的網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體 α′相，而網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體 α′相是提高焊縫強(qiáng)度和硬度的主要組織[９，12]。

圖 6 為TA18鈦合金室溫拉伸試樣的照片，圖 7為不同焊接工藝下TA18鈦合金焊接接頭的室溫拉伸性能。 從圖 6 可以看到，不同焊接工藝下拉伸試樣的斷裂位置均位于母材處。TA18鈦合金母材的抗拉強(qiáng)度為 65９ＭＰａ，屈服強(qiáng)度為 626 ＭＰａ，延伸率為22.0％ 。 從圖 7 可知，焊接工藝對(duì)TA18鈦合金焊接接頭抗拉強(qiáng)度及屈服強(qiáng)度的影響不大。 激光焊接工藝下，焊接接頭的延伸率最高，達(dá)到20.5％ ，為母材的 ９3％ ； 直流 TIG 焊接工藝下的延伸率最低，為16.0％ ，是母材的 72％ 。 這是因?yàn)榧す夂附咏宇^焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的寬度要顯著小于 TIG 焊接，在拉伸試樣標(biāo)距范圍內(nèi)母材的變形協(xié)調(diào)區(qū)間更大。

TA18 鈦合金焊接接頭的彎曲性能如表 ４ 所示。從表 ４ 可見，激光焊接接頭的彎曲角度普遍低于TIG焊接接頭，這是由于激光焊縫中的針狀馬氏體 α′相較多，造成焊接接頭硬度增加。

3、結(jié) 論

(1) 與直流 TIG 焊接工藝相比，脈沖 TIG 焊接工藝的電弧能量集中，整體的焊接熱輸入減小，焊縫熔寬降低； 激光焊接工藝可顯著降低焊接接頭的寬度，與直流 TIG 焊接工藝相比焊接接頭寬度減少約69.5％ 。

(2)TA18鈦合金激光焊接接頭顯微組織主要為原始 β 晶界隔開的針狀馬氏體 α′相及少量的塊狀相變 α 相，且網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體 α′相占比最大，組織最細(xì)。

(3) 3 種焊接工藝下拉伸試樣的斷裂位置均位于母材處，其中，激光焊接工藝下焊接接頭的延伸率最高，為 20.5％ ，達(dá)到母材的93％ 。 與 TIG 焊接接頭相比，激光焊接接頭具有更高的顯微硬度，但其彎曲性能相對(duì)較低。

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